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　　*畋稿日期12002-t2 1電氣系統概述作為船舶航行工況時全船用電負載的主供電源及船舶進出港時900kW的首、500kW的尾側推裝置工作時的工作電源作為船舶航行工況時的備用電源，進出港及裝卸貨工況時，作為全船除首、尾側推裝置外的全船用電負載的主供電源本船主要用電負載：為主輔機服務的主要泵浦；貨艙通風及除濕系統；尾門跳板及尾貨艙蓋液壓動力裝置；生活服務用電及其它。

　　2軸帶發電機保護2.1保護的盲區為常規設計構思，由于軸帶發電機承擔著在航行工況及進出港工況時的不同用電負載，當航行工況時SG通過ACB3，ACB4向全船用電負載供電，而當進出港工況時，ACB3打開，SG通過ACB4向BT及ST首尾側推供電上述兩種工況下軸帶發電機SG至MSB主配電板這一區域無論出現任何故障時，軸發開關ACB3，ACB4都不能反應以致于保護軸帶發電機及軸帶發電機至MSB之間的線路，這樣就出現了系統保護的盲區，這在一個合理的系統設計中是不可取的，在1EC及陸用電氣配電規程中都有相應的規定，以防止大容量重要電氣設備的損壞，故必須采取其它的保護方式差動保護。

　　22軸帶發電機差動保護差動保護的基本原理：按克希荷夫第一定理，采集了被保護設備所有引出端子的電流（大小相位）信號，從而取得電流保護不可比擬的性能22.1軸帶發電機縱聯差動保護二次接線虛線框內為軸帶發電機定子繞組的一相，因軸帶發電機有兩個引出端子，每端裝設一個電流互感器（LH），二次端子按圖中極性關系接成環路，環路中mn支路稱為差動回路，其間接差動繼電器或其它差保元件。

　　一次電流為/i和/i，電流流入被保護設備定義為正向，由LH的一次極性端流入，相應的二次電流/a/"2自LH的二次極性端流出，這樣定義的正向電流，當LH的一、二次匝次分別為wiW2時，有/iwi-/'2W產0（不計勵磁電流），即：位，這樣定義電流正方向，使二次電流的相量分析與一次電流完全一致，僅在大小上相差一個電流互感器變比清楚地表明，當正常運行或外部短路時有Jcd0，而內部短路時有縱差保護單相接線2.22縱差保護的穩態不平衡電流J.*所示的等效電路中所有參數均歸算到二次側。因為是外部短路，兩個電流源均為/1/nL；LH的激磁阻抗為和Z"*，二次連線及LH的二次漏阻抗之和為，和Z'動回路阻抗為Zc分析不平衡電流的等效電路由可見，只要LH的激磁阻抗Z：Z'趨于無窮大，即LH的激磁電流/*和1'可忽略不計（LH工作于不飽和區）；不平衡電流就等于零；或者當等效電路參數完全對稱，即Zu=Zu，Z=Z'也有/，=0，這就要求兩個LH的鐵心工作狀態相同（飽和深度一致），兩側二次連線等截面和等長度（或者截面大者長度大，使Z、Z'―般情況下，根據3可得：次連線的電抗成分不大），則上式可寫為：（激磁回路時間常數）可見要I.，。*盡可能小，則應使兩個LH的二次激磁回路時間常數盡可能接近L*uL"由LH鐵心的工作狀態決定，越飽和Lu就越小。R〔R"主要由二次連線的截面和長度決定LH容量小的一側容易飽和，它的Lu就小，相應的二次連線截面應大、長度應短，使它的R也減小。

　　2.23縱差保護的暫態不平衡電流將中各參數Z寫成運算式Z（p）為運算子，由等效電路可解得//.的運算表達式與要想在外部短路的整個暫態過程中，差動保護用的LH鐵心完全工作在線性區段是不可能的，但是通過各種技術措施，使非線性引起的誤差限制在工程所允許的范圍內是必須且可能的。

　　（a）表示LH―次電流與二次電流/2在穩態時的關系，如果完全忽略LH的激磁電流，與/2之間唯一地決定于電流變化m，圖中對這種理想情況以直線表示，相應電流表示為/10和/20實際上由于在較大/i下LH進入飽和區，LH的激磁電流增大，使/2相應減小，//i/nL，這就產生了誤差根據繼電保護的實際需要，規定誤差/20設n為最大短路電流與LH―次額定電流之比，Z/z為LH二次負載阻抗對每種電流互感器作n與Zfz的關系曲線，條件是誤差等于10%，如（b），這條曲線就稱為該互感器的10%誤差曲線顯然為控制誤差在10%以內，n增大必須相應減小Z/z舉例說明：設已知n=n1，為使誤差不大于10%，就應該使二次負載Z/z